光伏并网系统DC／DC全桥软开关变换器的研究
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为简化电路分析，先作如下假设：所有元件都是理想的；输出滤波电容很大，可近似为电压源，输出滤波电感很大，可近似为电流源；电容C1=C3=Cr，变压器匝数比为N1／N2=1／k，输入电压为Uin，输出电压为U0。在半个周期中，变换器一共有8种工作状态，各阶段主要波形如图2所示；
模式1[t0～t1]
t0时刻，V1开通，由于变压器漏感Lr的存在，原边电流不会发生突变，V4零电流开通，如图2所示。电压Uin作用于漏感Lr，原边电流Ip为：
模式2[t1～t2]
t1时刻，整流二极管VD2、VD3反向关断，VD2、VD3两端的反压等于U0，无源钳位电路开始工作，通过Cc和D2给Cf充电，钳位电容Cc两端电压升高。这段时间内有：
模式3[t2～t3]
t2时刻，二极管D2关断，整流二极管VD2和VD3承受nUin电压，原边电流nI0，在这段时间内，变换器经变压器向负载提供能量，Cc上电压充至UCc(t2)=Uin-U0／2n并保持不变。
模式4[t3～t4]
t3时刻，V1关断，由于并联C1，V1实现了ZVS关断，电容C1开始充电，C3开始放电。
模式5[t4～t5]
在t4时刻，钳位二极管D1开始工作，原边不足以向副边提供能量，Cc通过Lf、Cf、D1开始向负载提供能量，同时C1继续充电、C3放电至t5时刻。
模式6[t5～t6]
t5时刻，C3放电完毕，续流二极管D3开始导通，为V3实现零电压开通提供了条件。V4处于续流状态，此时原边电流迅速下降，负载电流主要由钳位电容Cc提供，流过Cc的电流增大，在t6时刻原边电流减小为零，此时Cc的电流值达到最大。
模式7[t6～t6]
t6时刻，原边电流为零，负载电流全部由钳位电容Cc提供，整流二极管两端承受的反压随钳位电容Cc的放电下降。
模式8[t7～t8]
t7时刻，钳位电容Cc中的能量被全部释放，整流二极管VD1～VD4开始续流，变压器原边电流为零并且保持。在t8时刻关断V4，实现了零电流关断并结束前半个周期的换流；下一个时刻，V2零电流开通，开始进入下半个周期的循环，工作模式和上述分析基本相同。
1．2 实现软开关的条件
1．2．1 超前臂实觋ZVS条件
为实现零电压开关，要求要有足够的能量来使得同一桥臂开关管两端并联的电容充、放电，从而让即将开通的开关管的反并联二极管自然导通。所以要实现超前桥臂的零电压开关，需要在开关管导通和关断之前将电容C1和C3上的电荷抽走。根据模式4可得到最小死区时间。
Td>(C1+C2)Uin／2nI0 (3)
1．2．2 滞后臂实现ZCS条件
变压器漏感Lr的大小是以能实现滞后桥臂ZCS为前提的，假设滞后臂开关管的开通时间为ton，要实现ZCS需要(t1-t0)>>ton，则根据工作模式1可得：
Lr=Uint／Ip(t)≥Uin(t1-t0)／2nI0≥Uinton／2nI0 (4)
2 关键参数的设计
变换器采用了移相控制，超前臂两开关管互补180°导通，两开关管驱动信号之间设置一定死区，滞后臂设置与超前臂相同，只是在相位上有一定的滞后，滞后角度反映了有效占空比的大小。设计步骤如下：
(1)设置两对桥臂的死区时间Td；
(2)设置占空比D，计算匝比k；
(3)根据式(1)算出谐振电感Lr，根据式(2)求出钳位电容Cc；
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